發(fā)布時(shí)間：所屬分類(lèi)：工程師職稱論文瀏覽：1次
摘 要： 摘 要：隨著新的燃煤電站鍋爐氮氧化物(NOx)排放標(biāo)準(zhǔn)的制定，循環(huán)流化床(CFB)鍋爐 NOx 排放控制越發(fā)受到重視.清華大學(xué)開(kāi)發(fā)的基于流態(tài)重構(gòu)的節(jié)能型 CFB 鍋爐技術(shù)，因其有效解決了原有 CFB 鍋爐廠用電率高、爐膛磨損嚴(yán)重、燃燒效率偏低等問(wèn)題，已得到一定規(guī)模的推廣應(yīng)用.
摘 要：隨著新的燃煤電站鍋爐氮氧化物(NOx)排放標(biāo)準(zhǔn)的制定，循環(huán)流化床(CFB)鍋爐 NOx 排放控制越發(fā)受到重視.清華大學(xué)開(kāi)發(fā)的基于流態(tài)重構(gòu)的節(jié)能型 CFB 鍋爐技術(shù)，因其有效解決了原有 CFB 鍋爐廠用電率高、爐膛磨損嚴(yán)重、燃燒效率偏低等問(wèn)題，已得到一定規(guī)模的推廣應(yīng)用.同時(shí)， 該技術(shù)在 NOx超低排放方面也存在一定潛在優(yōu)勢(shì).為此，本文根據(jù) CFB 鍋爐中 NOx 生成規(guī)律及節(jié)能型 CFB 鍋爐技術(shù)基本理論，結(jié)合已有實(shí)驗(yàn)室及工業(yè)運(yùn)行數(shù)據(jù)，從床層溫度控制和氧化還原氣氛調(diào)整等角度，論證了該技術(shù)在強(qiáng)化 CFB 鍋爐 NOx低排放性能上具有一定的優(yōu)勢(shì).
關(guān)鍵詞：氮氧化物;節(jié)能型循環(huán)流化床;床層溫度;氧化還原氣氛
隨著我國(guó)環(huán)境保護(hù)形勢(shì)的日益嚴(yán)峻，氮氧化物 (NOx)作為主要的大氣污染物受到了越來(lái)越嚴(yán)格的管控.據(jù)統(tǒng)計(jì)，我國(guó)2010年NOx總排放量為1,852.4 萬(wàn)噸，其中包括燃煤電站鍋爐在內(nèi)的工業(yè) NOx 排放占 79.1%，成為 NOx 的主要排放源[1].國(guó)家環(huán)保局最新修訂了《火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》(GB13223—2011)，要求新建電廠需達(dá)到 100,mg/m3 的排放標(biāo)準(zhǔn)(以 NO2 計(jì)，折算為干基、氧氣體積分?jǐn)?shù) 6%).因此，如何控制燃煤電站鍋爐使其 NOx 排放達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)要求具有迫切的現(xiàn)實(shí)意義.
循環(huán)流化床(CFB)鍋爐作為目前商業(yè)化應(yīng)用最成功的清潔煤燃燒技術(shù)之一，具有煤種適應(yīng)性好、負(fù)荷調(diào)節(jié)性能優(yōu)良、灰渣便于綜合利用等優(yōu)勢(shì)，因此得以在我國(guó)劣質(zhì)煤利用領(lǐng)域大規(guī)模推廣[2].同時(shí)，CFB 鍋爐由于燃燒溫度低、爐內(nèi)還原性氣氛較強(qiáng)等特點(diǎn)，具有 NOx 排放低的先天優(yōu)勢(shì)，但面對(duì)新的 NOx 國(guó)家排放標(biāo)準(zhǔn)，國(guó)內(nèi)大部分 CFB 鍋爐機(jī)組都無(wú)法達(dá)標(biāo).其中既有煤種特性導(dǎo)致的，也有鍋爐設(shè)計(jì)及運(yùn)行有問(wèn)題或鍋爐帶病運(yùn)行導(dǎo)致的，例如，由于系統(tǒng)物料平衡出現(xiàn)問(wèn)題導(dǎo)致循環(huán)流率不足，爐膛溫度超溫等.因此實(shí)現(xiàn) CFB 鍋爐的 NOx 超低排放，首先要解決部分機(jī)組的帶病運(yùn)行問(wèn)題.清華大學(xué)通過(guò)大量總結(jié)國(guó)內(nèi)外 CFB 鍋爐的運(yùn)行、設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，并結(jié)合理論分析，提出了基于流態(tài)重構(gòu)的低床壓降節(jié)能型 CFB 鍋爐技術(shù)路線，經(jīng)實(shí)踐檢驗(yàn)，可顯著改善鍋爐爐內(nèi)燃燒、磨損狀況，降低了廠用電率，提高設(shè)備可用性，大大增強(qiáng)了 CFB 鍋爐的市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力[3].同時(shí)，經(jīng)工業(yè)實(shí)踐檢驗(yàn)，節(jié)能型 CFB 鍋爐在 NOx 排放上同樣具有一定優(yōu)勢(shì).然而，相關(guān)研究的開(kāi)展還很不充分，在當(dāng)前 NOx嚴(yán)格限排的背景下，該問(wèn)題的研究勢(shì)在必行.
本文通過(guò)對(duì) NOx 生成機(jī)理及低床壓降節(jié)能型 CFB 鍋爐技術(shù)的闡釋，結(jié)合已有實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)與運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，分析了節(jié)能型 CFB 鍋爐技術(shù)對(duì) NOx 排放的影響，從而論證了該技術(shù)在強(qiáng)化 CFB 鍋爐低 NOx 排放特性上具有一定優(yōu)勢(shì).
1 CFB鍋爐 NOx生成機(jī)理簡(jiǎn)述
自 20 世紀(jì) 80 年代以來(lái)，針對(duì) CFB 鍋爐內(nèi) NOx 的生成機(jī)理，許多學(xué)者進(jìn)行了大量的研究并取得了不少有益的結(jié)論.
在燃煤鍋爐產(chǎn)生的 NOx 中，NO 具有更高的熱力學(xué)穩(wěn)定性，占整個(gè)NOx生成量的比例超過(guò)90%[4].宏觀而言，燃煤過(guò)程中 NOx 的生成途徑主要有熱力型、燃料型和快速型 3 種.由于 CFB 鍋爐燃燒溫度較低(通常小于 1,000,℃)，不具備熱力型 NOx 生成的高溫條件(約 1,300, ℃)，因此幾乎沒(méi)有熱力型 NOx 生成，這也是 CFB 鍋爐原始 NOx 排放水平偏低的主要原因.而快速型 NOx 一般只在 CHi 基團(tuán)濃度較高且較為貧氧的環(huán)境中生成.因此，CFB 鍋爐中生成的 NOx 主要為煤中所含氮元素經(jīng)復(fù)雜的化學(xué)過(guò)程轉(zhuǎn)化而來(lái)的燃料型 NOx [5].
煤中氮含量一般在 0.5%～3%，主要以芳香型的吡咯、吡啶和季氮等形式存在.煤顆粒在被投入爐膛后，隨即在高溫下發(fā)生脫揮發(fā)分過(guò)程，60%～80% 的含氮化合物隨揮發(fā)分析出，稱之為揮發(fā)分氮，而存留在焦炭中的部分稱為焦炭氮.揮發(fā)分氮在高溫環(huán)境中的化學(xué)活性很高，迅速分解為NH3、HCN 等小分子化合物，并在O2 存在條件下，經(jīng)NH2、NH、NCO 等基團(tuán)被氧化為N2、NO、N2O 等.同時(shí)，生成的 NO 也會(huì)被 NH3 等中間產(chǎn)物、半焦等重新還原為 N2，因此最終的 NO 生成量取決于正逆反應(yīng)相減后的凈生成量[6].
焦炭氮也會(huì)被氧化生成 NO，但焦炭由于自身還原性而產(chǎn)生的抑制作用也不容忽視.圖 1 為 CFB 鍋爐中燃料型 NOx生成路徑示意[7].
NOx 生成過(guò)程主要集中在 CFB 鍋爐密相區(qū)，尤其是在給煤口附近.NOx 隨煙氣沿 CFB 爐膛高度方向向上流動(dòng)，直至爐膛出口，質(zhì)量濃度沿高度呈下降趨勢(shì).一方面，二次風(fēng)的加入稀釋了 NOx 質(zhì)量濃度;同時(shí)，爐內(nèi)高體積分?jǐn)?shù)的 CO 和未燃盡焦炭都對(duì) NOx 起到顯著的還原作用.國(guó)內(nèi) CFB 鍋爐多燃用無(wú)煙煤、石油焦、貧煤等低反應(yīng)活性燃料，單位時(shí)間燃燒速率低，因此需要更多的反應(yīng)表面，造成物料中碳存量較高，所以爐膛內(nèi)還原性較強(qiáng)[8]，爐膛出口CO 體積分?jǐn)?shù)可達(dá) 10,000,×10-6[9].已有研究表明，CO 和 NOx 在焦炭表面發(fā)生的氣固異相反應(yīng)是 NOx 還原的最重要反應(yīng)[7]，該結(jié)論已在小型熱態(tài) CFB 試驗(yàn)臺(tái)上得以驗(yàn)證[10-12].
綜上所述，溫度和氧化還原氣氛是影響 CFB 鍋爐中 NOx 生成及還原的最主要因素.通過(guò)調(diào)整 CFB 鍋爐的運(yùn)行狀態(tài)，改變以上各因素，就可以實(shí)現(xiàn)對(duì)鍋爐NOx 排放的控制.當(dāng)CFB 鍋爐溫度控制在 900,℃，且當(dāng)煤種含氮量不高時(shí)(如低于0.7%)，可自然實(shí)現(xiàn)達(dá)標(biāo)排放，見(jiàn)圖 2[13].
2 節(jié)能型 CFB鍋爐技術(shù)對(duì) NOx生成的影響
2.1 節(jié)能型 CFB鍋爐技術(shù)簡(jiǎn)介
CFB 鍋爐具有寬篩分的給煤粒徑，一般在 0～ 10,mm，因此爐膛內(nèi)床料也具有較寬的粒徑分布.根據(jù)流態(tài)化理論，爐膛內(nèi)流態(tài)可視為不同粒徑顆粒流態(tài)的疊加，由無(wú)法參與循環(huán)的粗大顆粒在爐膛底部形成的鼓泡床流動(dòng)以及參與外循環(huán)的細(xì)顆粒構(gòu)成的快速床流動(dòng)組成[14]，如圖 3 所示[15].
因此，CFB 鍋爐的床料可定性分為兩類(lèi)，即參與外部循環(huán)的有效床 料和無(wú) 法參與循環(huán)的無(wú)效床料.有效床料量決定了爐膛內(nèi)和循環(huán)回路中的燃燒分配和受熱面布置，是 CFB 鍋爐滿負(fù)荷運(yùn)行的必要條件;而作為無(wú)效床料的粗顆粒，對(duì)傳熱貢獻(xiàn)很小，且加劇了底部受熱面的磨損，增大了風(fēng)機(jī)功耗.現(xiàn)有部分 CFB 鍋爐運(yùn)行中廠用電率偏高和水冷壁磨損嚴(yán)重的弊端很大程度上源于此.同時(shí)，二次風(fēng)的穿透效果也受到底部粗顆粒的制約，因此，適當(dāng)減少粗顆粒所占份額，對(duì)于降低風(fēng)機(jī)壓頭、改善磨損和提高燃燒效率都是有益的.
節(jié)能型低床壓降 CFB 鍋爐技術(shù)通過(guò)優(yōu)化給煤粒徑，在保證大顆粒燃盡的前提下，盡量壓縮無(wú)效床料比例，從而降低底部密相區(qū)的懸浮質(zhì)量濃度，而盡可能增加形成快速床流動(dòng)的有效床料比例，滿足爐膛上部傳熱性能要求，使得爐膛內(nèi)燃燒熱量的分配更趨合理，避免底部出現(xiàn)超溫.同時(shí)，二次風(fēng)口處物料質(zhì)量濃度降低，通過(guò)優(yōu)化給煤口布置，增加二次風(fēng)擾動(dòng)效果，提高二次風(fēng)比例及穿透能力，改進(jìn)爐膛上部氣固混合，減少貧氧區(qū)的范圍，提高鍋爐燃燒效率.爐膛底部懸浮質(zhì)量濃度降低，也可以減輕受熱面的磨損，提高鍋爐機(jī)組的可用率.當(dāng)然，采用該技術(shù)的前提是，CFB 鍋爐的分離器效率和外循環(huán)回路必須能滿足基本的物料平衡要求，否則需要對(duì)相應(yīng)的部件進(jìn)行改造[16].
綜上所述，節(jié)能型CFB鍋爐技術(shù)路線的核心是通過(guò)提高有效床料份額實(shí)現(xiàn)流態(tài)重構(gòu)，具體表現(xiàn)為床存量降低和配風(fēng)比例變化，爐膛上部維持快速床流化狀態(tài)，避免多余存料量引起的不必要的風(fēng)機(jī)能耗和受熱面磨損，從而有效解決了原有CFB鍋爐廠用電率偏高和燃燒效率不足的問(wèn)題.實(shí)踐證明，采用該技術(shù)的 CFB鍋爐機(jī)組廠用電率可以從7%～8%降至4%～5%，鍋爐的檢修周期延長(zhǎng)，機(jī)組可用率達(dá)到 99.9%[15,17].
2.2 節(jié)能型 CFB鍋爐技術(shù)對(duì)床溫的影響
爐膛溫度是 NOx 生成的最重要因素之一，溫度越高 NOx 排放越高.爐膛設(shè)計(jì)溫度的選取需要綜合考慮傳熱和燃燒效率的要求，因此不能選擇得過(guò)低.為滿足滿負(fù)荷的傳熱要求，需要根據(jù)鍋爐物料平衡所能達(dá)到的傳熱系數(shù)(主要由物料懸浮質(zhì)量濃度決定)，滿足飛灰燃盡需要的溫度，來(lái)設(shè)計(jì)受熱面的布置，以盡量降低飛灰和底渣含碳量.采用流態(tài)重構(gòu)技術(shù)合理優(yōu)化床料質(zhì)量，優(yōu)化二次風(fēng)的穿透深度和擴(kuò)散能力，使得爐膛內(nèi)燃燒效率提高，因此具備了在較低溫度下依然維持較高燃燒效率的條件;通過(guò)優(yōu)化床料質(zhì)量，盡管爐內(nèi)床料總存量降低，平均顆粒懸浮質(zhì)量濃度下降，但上部懸浮物料質(zhì)量濃度卻得以提高，上部區(qū)域受熱面?zhèn)鳠嵯禂?shù)增大，從而在較低溫度下依然滿足滿負(fù)荷的熱量傳遞.同時(shí)，上部懸浮質(zhì)量濃度增加，促進(jìn)了顆粒團(tuán)的生成，顆粒團(tuán)在爐膛內(nèi)的宏觀運(yùn)行強(qiáng)化了上下顆粒返混，因此爐膛內(nèi)溫度均勻性提高，可以有效避免底部超溫.
國(guó)內(nèi)北方某電廠同時(shí)配備了采用原有技術(shù)和節(jié)能型技術(shù)的 220,t/h 高壓 CFB 鍋爐機(jī)組.在滿負(fù)荷工況燃用相同煤種情況下，對(duì)于節(jié)能型鍋爐機(jī)組而言，盡管風(fēng)室風(fēng)壓要低于老技術(shù)機(jī)組，但爐膛內(nèi)上部懸浮質(zhì)量濃度明顯高于后者，很明顯形成了較高的循環(huán)流率，因此爐膛上部傳熱系數(shù)增加，爐膛內(nèi)物料分布趨于合理，顆粒團(tuán)的形成強(qiáng)化了顆粒內(nèi)部混合，使?fàn)t膛整體床溫，尤其是底部溫度顯著下降(低于 900,℃)，爐膛上下溫度更加均勻，詳見(jiàn)圖 4.據(jù)統(tǒng)計(jì)，該廠節(jié)能型技術(shù)鍋爐和原有技術(shù)鍋爐的 NOx 平均排放質(zhì)量濃度為 113,mg/m3 和 192,mg/m3 ，可見(jiàn)節(jié)能型技術(shù)在低 NOx排放上優(yōu)勢(shì)明顯.
上述運(yùn)行證明，節(jié)能型循環(huán)流化床鍋爐技術(shù)通過(guò)優(yōu)化床料粒徑、二次風(fēng)布置方式和一二次風(fēng)配比等，改善氣體在爐膛內(nèi)的擴(kuò)散和混合，進(jìn)而強(qiáng)化燃燒，減輕了燃盡對(duì)高床溫的依賴，使得 CFB 鍋爐能在較低床溫下高效、穩(wěn)定運(yùn)行，從而具備了在較低溫度下同時(shí)滿足傳熱和燃燒的能力.綜上所述，從 NOx 生成的溫度因素考慮，基于流態(tài)重構(gòu)的節(jié)能型 CFB 鍋爐具有先天的優(yōu)勢(shì).
2.3 節(jié)能型 CFB鍋爐技術(shù)對(duì)氧化還原氣氛的影響
通過(guò)優(yōu)化給煤粒徑，爐膛底部處于鼓泡床狀態(tài)的粗大顆粒份額顯著減少，細(xì)顆粒的增加將導(dǎo)致上部燃燒份額的增多，分級(jí)送風(fēng)配比也將相應(yīng)地調(diào)整，即一次風(fēng)比例降低，二次風(fēng)比例增加.而且，為了提高燃燒效率，二次風(fēng)口位置提高或只全開(kāi)上二次風(fēng)口，增強(qiáng)了單股二次風(fēng)的噴射動(dòng)量，改善爐膛內(nèi)氧氣分布的均勻性.
由于底部一次風(fēng)的減少，原有的密相區(qū)還原性氣氛得以保持，同時(shí)二次風(fēng)口的上移致使下部還原氣氛的空間增大，均對(duì) NOx 的生成起到抑制作用.而且，密相區(qū)流化風(fēng)速減小，氣體及煤顆粒在此區(qū)域的停留時(shí)間增加，亦即延長(zhǎng)了揮發(fā)分析出后在還原性氣氛下的停留時(shí)間，揮發(fā)分氮盡管可以分解為 NH3、HCN 等小分子化合物，在還原性氣氛下將錯(cuò)失了最佳生成 NOx 的機(jī)會(huì).在二次風(fēng)口以上，由于稀相區(qū)物料懸浮質(zhì)量濃度的增加及燃燒份額的提高，未燃盡碳濃度增加，對(duì) NOx 的還原效果將增加[18].Deigo 等[11]在實(shí)驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)，在相同 CFB 實(shí)驗(yàn)臺(tái)中，細(xì)顆粒煤燃燒的 NOx 生成量要低于粗顆粒煤，作者對(duì)此現(xiàn)象的解釋仍然是上部焦炭顆粒對(duì) NOx的還原作用.
英國(guó) Leeds 大學(xué)的 Gibbs 教授課題組利用帶外置換熱床的熱態(tài) CFB 實(shí)驗(yàn)臺(tái)，研究了一二次風(fēng)配比及二次風(fēng)口高度對(duì) NOx 生成的影響.結(jié)果表明，提高二次風(fēng)比例后，爐膛出口 NOx 排放水平下降，且密相區(qū)原始 NOx 生成量的差異明顯，如圖 5 所示.從 NOx 生成環(huán)境氣氛的角度，筆者認(rèn)為二次風(fēng)比例調(diào)整后對(duì)密相區(qū)還原性的改變較為顯著.而提高二次風(fēng)口位置時(shí)，NOx 在爐膛中下部質(zhì)量濃度變化不大，而在出口處略有降低[10-11].Zhao 等[19]也利用 150,kWth 小型CFB 實(shí)驗(yàn)臺(tái)，探討了包括一二次風(fēng)配比、二次風(fēng)注入位置等因素對(duì)爐膛內(nèi)氧化還原氣氛的影響，進(jìn)而考察對(duì) NOx 排放的影響，也得到了與以上類(lèi)似的結(jié)論.他們還考察了 NO 生成沿爐膛橫向的分布規(guī)律，進(jìn)一步證實(shí)了NOx生成對(duì)氧化性氣氛的依賴性[12].
已有的小型 CFB 熱態(tài)實(shí)驗(yàn)結(jié)果及理論分析表明，重構(gòu)后的 CFB 鍋爐流態(tài)以及對(duì)配風(fēng)作出的相應(yīng)調(diào)整，有利于減少 NOx的初始生成量并促進(jìn)其還原.
對(duì)于工業(yè)實(shí)踐，以浙江嵊州某熱電廠兩臺(tái) CFB 鍋爐運(yùn)行數(shù)據(jù)為例，見(jiàn)表 1.經(jīng)節(jié)能改造后的 5#爐與未經(jīng)改造的 4#爐相比，在燃用相同燃料時(shí)(均為印尼煙煤摻混石油焦)，床溫明顯偏低，且爐內(nèi)燃燒狀況組織較好.同時(shí)，當(dāng) 5#爐負(fù)荷降低后，相應(yīng)減小鍋爐風(fēng)量，爐膛內(nèi)氧濃度的降低導(dǎo)致 NOx 排放的大幅度下降，說(shuō)明該燃料的 NOx 排放特性與爐膛內(nèi)氧化氣氛程度高度相關(guān)，經(jīng)改造后的 5#爐具有更大的 NOx 調(diào)節(jié)裕度.
3 結(jié) 語(yǔ)
根據(jù) CFB 鍋爐中 NOx 生成規(guī)律及節(jié)能型 CFB 鍋爐技術(shù)基本理論，結(jié)合已有實(shí)驗(yàn)室及工業(yè)運(yùn)行數(shù)據(jù)，從床溫控制和氧化還原氣氛調(diào)整等角度，證明節(jié)能型 CFB 鍋爐可有效解決超溫現(xiàn)象、維持鍋爐低床溫運(yùn)行并改善爐膛內(nèi)氧化還原氣氛分布狀況，使得該技術(shù)在強(qiáng)化 CFB 鍋爐 NOx低排放性能上具有一定的優(yōu)勢(shì).該技術(shù)還需要在已投運(yùn)節(jié)能型 CFB 鍋爐上進(jìn)一步加以驗(yàn)證，并拓寬煤種的適應(yīng)性.——論文作者：李競(jìng)岌 1 ，楊海瑞 1 ，呂俊復(fù) 1 ，張建春 2 ，曹培慶 3 ，趙勇綱 3 ，白 楊 3
參考文獻(xiàn)：
[1] 中華人民共和國(guó)環(huán)境保護(hù)部. 2010 年環(huán)境統(tǒng)計(jì)年報(bào) [R]. 北京：中國(guó)環(huán)境科學(xué)出版社，2012. Ministry of Environmental Protection of the People’s Republic of China. 2010 Annual Statistic Report on Environment in China [R]. Beijing：China Environmental Science Press，2012(in Chinese).
[2] 呂俊復(fù)，岳光溪，張建勝，等. 循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行與檢修[M]. 北京：中國(guó)水利水電出版社，2005. Lü Junfu，Yue Guangxi，Zhang Jiansheng，et al. Operation and Maintenance of Circulating Fluidized Bed Boiler [M]. Beijing：China Water & Power Press， 2005(in Chinese).
[3] 楊 石，楊海瑞，呂俊復(fù)，等. 新一代節(jié)能型循環(huán)流化床鍋爐燃燒技術(shù)[J]. 動(dòng)力工程，2009，29(8)： 728-732. Yang Shi，Yang Hairui，Lü Junfu，et al. The new generation combustion technology for energy saving circulating fluidized bed boilers [J]. Journal of Power Engineering，2009，29(8)：728-732(in Chinese).
[4] 任 維，張建勝，姜孝國(guó)，等. 焦炭流化床燃燒條件下氧化亞氮生成途徑的實(shí)驗(yàn)研究[J]. 環(huán)境科學(xué)學(xué)報(bào)， 2003，23(3)：408-410. Ren Wei，Zhang Jiansheng，Jiang Xiaoguo，et al. Experimental study on nitrous oxide formation during char combustion at fluidized bed combustion [J]. Acta Scientiae Circumstantiae，2003，23(3)：408-410(in Chinese).
[5] 侯祥松，李金平，張 海，等. 石灰石脫硫?qū)ρh(huán)流化床中 NOx 生成和排放的影響[J]. 電站系統(tǒng)工程， 2005，21(1)：5-7. Hou Xiangsong，Li Jinping，Zhang Hai，et al. Limestone effects on NOx formation & emission in CFB combustors [J]. Power System Engineering ， 2005 ， 21(1)：5-7(in Chinese).
[6] 張 磊，楊學(xué)民，謝建軍，等. 循環(huán)流化床燃煤過(guò)程 NOx 和 N2O 產(chǎn)生-控制研究進(jìn)展[J]. 過(guò)程工程學(xué)報(bào)， 2006，6(6)：1004-1010. Zhang Lei，Yang Xuemin，Xie Jianjun，et al. Investigation progress on release and control of NOx and N2O during coal combustion in circulating fluidized bed combustor [J]. Chinese Journal of Process Engineering， 2006，6(6)：1004-1010(in Chinese).
[7] Armesto L，Boerrigter H，Bahillo A，et al. N2O emissions from fluidised bed combustion [J]. Fuel，2003， 82(15/16/17)：1845-1850.
[8] Åmand L E，Leckner B. Oxidation of volatile nitrogen compounds during combustion in circulating fluidized bed boilers [J]. Energy & Fuels，1991，5(6)：809- 815.